Q345B矩形管應力腐蝕破裂的形態多是沿晶應力腐蝕破裂，其破裂原因可能是在焊接熱影響區或在消除應力退火處理時材料被敏化以及在耐壓試驗水或試運轉水中溶解02( 3ppm左右);另一方面反應堆在組裝時焊接的焊劑中有氯化物等表面附著殘留物也會成為破裂原因，或因酸洗不當、沖洗不凈，殘留C1-離子，又經過多次間歇地蒸汽吹都可能導致Q345B矩形管應力腐蝕破裂.

　　除沿晶應力腐蝕破裂外也發現氯化物的穿晶應力腐蝕破裂工作運轉前即發生破裂事故，這是一種極端的情況，也有建后約在大氣中放置3個月產生應力腐蝕破裂的事例報道.這可能是由于存在焊接殘余應力和救化以及大氣中的濕氣，尤其是靠近海洋的大氣以及焊接焊劑殘留氧化物等這些產生破裂的重要因紊.

　　反應堆試運轉中÷R當數量的應力腐蝕破裂事故發生的事例，應引起特別注意，現在由于對施工和試運轉水質進行嚴格控制和管理，幾乎防止了這些事故.

　　現實生活中金屬即使在空氣中也會發生脆性破壞，就是說凡是脆性破壞并不一定是應力腐蝕破裂.而對于Q345B矩形管的脆性破壞與應力腐蝕破裂兩者的不同點在于：

　　(1)Q345B矩形管的應力腐蝕破裂是受環境物質的影響，特別是電化學腐蝕作用的影響大;

　　(2)Q345B矩形管即使在不產生脆性破壞的面心立方合金中也易產生應力腐蝕破裂;

　　(3)Q345B矩形管的應力腐蝕破裂的破斷時間從數日乃至數年，作為破裂的形態，有穿晶和沿品破裂.

　　一般認為Q345B矩形管應力腐蝕破裂現象的正式提出是在1940年前后，以后的研究文獻和理論雖很多，但目前仍有不少問題尚待解決，因此要正確預測在任意環境中鋼鐵的應力腐蝕破裂敏感性是有困難的.而且就連這種現象是否是真正脆性還只是腐蝕問題也有不少疑問，就是連應力腐蝕破裂的定義也不太明確.現在有人認為應力腐蝕破裂是“伴隨著陽極溶解的破裂”